Perancangan Pompa Sentrifugal dengan Kapasitas 100m3 /jam dan Head Pompa 44m untuk Suplai Air Barometrik Condenser

Gratis

100
479
77
3 years ago
Preview
Full text

  PERANCANGAN POMPA SENTRIFUGAL DENGAN KAPASITAS 100m

  3 /jam DAN HEAD POMPA 44m UNTUK SUPLAI AIRBAROMETRIK KONDENSER

SKRIPSI

  

Skripsi Yang Diajukan Untuk memenuhi

Syarat Memperoleh Gelar SarjanaTeknik

NIM : 070421019

  

ISKANDAR PAMELA

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSI

DEPARTEMEN TEKNIK MESIN

FAKULTAS TEKNIK

UNIVERSITAS SUMATERA UTARA

MEDAN

2012

  ,

PERANCANGAN POMPA SENTRIFUGAL DENGAN KAPASITAS

  3 100m /jam DAN HEAD POMPA 44m UNTUK SUPLAI AIRBAROMETRIK KONDENSER

  

ISKANDAR PAMELA

NIM : 070421019

  Telah Disetujui dari Hasil Seminar Skripsi priode ke- 172, pada Tanggal 29 Februari 2012 Diketahui / Disyahkan :

  Diketahui oleh: Departemen Teknik Mesin Dosen Pembimbing, Fakultas Teknik USU Ketua Dr. Ing. Ir. Ikhwansyah Isranuri Ir. Tekad Sitepu NIP. 196412241992111001 NIP.1952 1222 1978 031300

  

PERANCANGAN POMPA SENTRIFUGAL DENGAN KAPASITAS

100m 3 /jam DAN HEAD POMPA 44m UNTUK SUPLAI

AIRBAROMETRIK KONDENSER

ISKANDAR PAMELA

  NIM : 070421019

  Telah Disetujui dari Hasil Seminar Skripsi priode ke- 172, pada Tanggal 29 Februari 2012 Pembanding I,

  Pembanding II, Ir.Tulus B.Sitorus,ST,MT NIP.197209232000121003 NIP.194910121981031002 Ir.Mulfi Hazwi M,sc.

KATA PENGANTAR

  Puji dan syukur penulis panjatkan kehadirat Allah SWT, atas segala karunia dan rahmat- Nya yang senantiasa diberikan kepada penulis sehingga penulis dapat menyelesaikan Skripsi ini.

  Skripsi ini merupakan salah satu persyaratan untuk memenuhi syarat guna memperoleh gelar Sarjana Teknik (ST) Departemen Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara. Adapun judul Skripsi ini adalah “Perancangan Pompa Sentrifugal Dengan

3 Kapasitas 100m /jam dan Head Pompa 44m untuk Suplai Air Barometrik Condenser.

  Selama penulisaan laporan ini penulis banyak mendapat bimbingan dan bantuan dari berbagai pihak. Oleh karena itu dalam kesempatan ini penulis menyampaikan banyak terima kasih kepada : 1.

  Kedua Orang tua saya yang telah memberikan segala dukungan moril dan materil, juga kepada Abang dan Kakak ipar saya yang telah memberi semangat untuk dapat menyelesaikan tulisan ini.

  2. Bapak Ir. Tekad Sitepu. selaku dosen pembimbing yang telah banyak memberikan arahan, bimbingan, nasehat, dan pelajaran berharga hingga Skripsi ini dapat terselesaikan.

  3. Bapak Dr.Ing.Ir. Ikhwansyah Isranuri selaku Ketua Departemen Teknik Mesin.

  4. Seluruh Staf Pengajar pada Departemen Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara yang telah memberikan pengetahuan kepada penulis hingga akhir studi dan seluruh pegawai administrasi di Departemen Teknik Mesin.

  5. Bapak Hendra, Pak iyan, Bang Begeng, Pak Rajak, Bang Iman, Bang Dani, Bang Acmal, Kak Imei, yang membantu saya dalam menyelesaikan skripsi ini.

  6. Teman-teman mahasiswa Mesin USU khususnya untuk stambuk 2007 yaitu Hermanto butar-butar, Amd. ,Erwin Ramadhoni, ST., Rahmad Sugiarto, ST., Jasran Hutagalung, ST., dan semuanya.

  Seluruh Karyawan Oleo Khususnya Maintenance yang telah banyak membantu juga dalam penyelesaian skripsi ini Akhir kata, semoga Skripsi ini dapat bermanfaat bagi kita semua dan dapat dilanjutkan oleh rekan-rekan mahasiswa lain.

  Medan, April 2012 Penulis, Iskandar Pamela NIM.070421019

  

ABSTRAK

  Air merupakan salah satu komponen terpenting dalam proses yang terjadi pada industri oleochemical dan untuk mengirimkan air dalam jarak dan jumlah tertentu diperlukan suatu alat yang disebut pompa. Direncanakan pompa dirancang untuk memompakan air dari Cooling Water ke Barometric Kondenser dengan tekanan 2,5 sampai 3 bar dengan suhu 30 , Barometric condenser merupakan suatu condenser yang berguna sebagai media pendingin yang dibutuhkan pada suatu proses destilasi. Untuk memenuhi maksud tersebut, maka dirancanglah suatu pompa yang mampu memompakan air dari Cooling Water ke Barometric condenser hingga mencapai tekanan 2,5 sampai 3 bar. Perancangan pompa ini menyangkut sistem perpipaan yang dilayani oleh pompa. Dari sistem ini dirancang spesifikasi pompa yaitu Head, kapasitas, putaran pompa, tipe dan lain sebagainya. Perancangan pompa ini dilanjutkan dengan penetapan ukuran-ukuran dimensi dari bagian utama pompa seperti impeller, rumah pompa, dan poros pompa sehingga mampu bekerja dengan baik. Rancangan ini juga menghitung berapa daya motor penggerak yang harus disediakan untuk mengoperasikan pompa tersebut.

  Kata kunci : Pompa, Spesifikasi, Ukuran utama pompa

  

ABSTRAK…………………………………………………………………………….………….i

DAFTAR ISI ……………………………………..............…………………………………….ii

DAFTAR TABEL ………………………………………….…………………………………viii

DAFTARGAMBAR ……………………………...…………………………………………...ix DAFTAR NOTASI ……………………………...…………………………………………...x

  BAB I PENDAHULUAN …………...………………………………………………………….1

  1.1.Latar Belakang Masalah…………………..…………………………………….. 1

  1.2.Maksud dan Tujuan Perancangan……………………………………................ 2

  1.3.PembatasanMasalah …………….……………………………………………. 2

  1.4.Manfaat Perancangan…………………………………………………………… 2

  1.5.Sistematika Penulisan……………………………………………………………. 3

  

BAB II LANDASAN TEORI ………………………………………………………………4

  2.1 Pengertian Pompa…………………………………………………………………4

  2.2 Klasifikasi Pompa………………………………………………………………...4

  2.2.1. Pompa Pemindahan Positif……………………………………………….4

  2.2.2. Pompa Pemindah Non Positif…………………………………………….6

  2.3. Pompa Sentrifugal…………………………………………………………….....6

  2.3.1. Prinsip Kerja Pompa Sentrifugal………………………………………...7

  2.3.2. Klasifikasi Pompa Sentrifugal………………………………………….. 8

  2.4. Putaran Spesifik……………………………………………… ……………….. 10

  2.5. Head………………………………………..………….………………………. 10

  2.5.2. Tinggi Energi Kinetik…………………………………………….…11

  2.5.3. Tinggi Energi Tekan……………………………………..………….11

  2.6. Kavitasi……………………………………………………………………..12

  2.7. Net Positive Suction Head ( NSPH )……………………………………… 13

  2.7.1. NPSH yang Tersedia………………………………………………..14

  2.7.2. NPSH yang Diperlukan…………………………………………….15

  2.8. Hambatan / Rugi – rugi (Losses)…………………………………………...16

  2.8.1. Pipa Lurus…………………………………………………………..16

  2.8.2. Perubahan Penampang Pipa………………………………………...18

  2.8.3. Sambungan – sambungan Pipa……………………………………..18

  2.9. Menentukan Kecepatan Rata – rata Saluran………………………………..19

  2.9.1. Pada Pipa Isap………………………………………………………19

  2.9.2. Pada Sisi Tekan……………………………………………………..19

  2.10. Menentukan Jenis Impeler Pompa…………………………………………20

  2.11. Perhitungan daya Pompa…………………………………………………..20

  2.11.1. Daya Pompa ( whp )……………………………………………….20

  2.11.2. Daya yang Dibutuhkan…………………………………………….20

  2.12. Ukuran – ukuran Utama Pompa……………………………………………21

  2.12.1. Diameter Poros Pompa……………………………………………..21

  2.12.2. Sisi Masuk Impeler…………………………………………………21

  2.12.2.2. Diameter Mata Impeler……………………………………...21

  2.12.2.3. Kecepatan Keliling Sisi Masuk Impeler……………………..22

  2.12.2.4. Sudut Sisi Masuk……………………………………………23

  2.12.2.5. Segitiga Kecepatan Sisi Masuk Impeler…………………….23 2.12.2.6. lebar Impeler Pada Sisi Masuk ……………………………..24

  2.12.3. Sisi Luar Impeler…………………….……………………………..24

  2.12.3.1. Diameter Luar Impeler………………………………………24

  2.13.3.2. Kecepatan Keliling………………………………………….24

  2.12.3.3. Kecepatan Radial……………………………………………24

  2.12.3.4. Sudut Sisi Keluar……………………………………………25

  2.12.3.5. Segitiga Kecepatan Sisi Keluar……………………………..25

  2.12.3.6. Lebar Impeler pada Sisi Keluar……………………………..26

  2.12.4. Jumlah Sudu….…………………….………………………………26

  2.12.5. Jarak Sudu Sisi Masuk…………….……………………………….26

  2.12.6. Tebal Sudu..….…………………….……………………………….27

  2.12.7. Melukis Bentuk Impeller…………….……………………………..27

  2.12.8. Perhitungan Rumah Pompa………….……………………………..28

  2.12.8.1. Radius lidah tongue …………………………………………28

  2.12.8.2. Sudut antara tongue toritis dengan tongue actual………..28

  2.12.8.3.Lebar Rata- rata tiap ring…………………………….…..29

BAB III SPESIFIKASI POMPA ……………………………………………………………30

  3.1 Kapasitas aliran ……………………………………………………………..30

  3.2Kecepatan aliran dan diameter pipa ………………………………………32

  3.3Perhitungan Head pompa .…………………………………………………..35

  3.4Head Statis ………..……………………………………………………..36

  3.5Kerugian Head Sepanjang pipa instalasi……………………………………...36

  3.5.1. Kerugian Head Mayor ……………………………………………36

  3.5.1.1 Head losses sepanjang pipa isap …..………………………36

  3.5.1.1 Head losses sepanjang pipa tekan …………………………..37

  3.5.2. Kerugian Head Minor …………………………………………38

  3.6Head Tekanan ……………………...…………………………………….39

  3.7Head Total Pompa ………………..…………………………………….39

  3.8Daya Pompa …………..………………………………………………..40

  3.9Putaran Pompa ………………………………………………………40

  3.10Penentuan Putaran Spesifik dan Jenis Impeller .………………………..41

  3.11 Daya Porao Pompa ………………..……………………………………42

  3.12Spesifikasi Pompa …………….…………………………………….42

  4.1 Diameter Poros Pompa ……………………………………………….43

  4.2Diameter Hub Impeller ……………………………………………….44

  4.3Sisi Masuk Impeller …………………………………………………...44

  4.3.1. Kecepatan pada sisi isap ...……………………………………….44

  4.3.2. Diameter Mata Impeller …………………………………………44

  4.3.3. Diameter Sisi Masuk Impeller …………………………………….45

  4.3.4. Kecepatan Keliling Sisi Masuk Impeller……………………………..45

  4.3.5. Kecepatan Sisi Masuk Impeller ………………………………….46

  4.3.6. Sudut Sisi Masuk Impeller ……………………………………….46

  4.3.7. Lebar Susu Sisi Masuk …………………………………..46

  4.3.8. Diagram Kecepatan Sisi Masuk Impeller……………………………..47

  4.4Sisi Keluar Impeller …………………………………………………...47

  4.4.1. Diameter Luar Impeller ...……………………………………….47

  4.4.2. Sudut Sisi Keluar Impeller ……………………………………….48

  4.4.3. Kecepatan Keliling Sisi Luar Impeller………………………………..48

  4.4.4. Lebar Susu Sisi Keluar ……………………………………48

  4.4.5. Diagram Kecepatan Sisi Keluar Impeller……………………………..49

  4.5Jumlah Sudu ………….……………………………………………….50

  4.6Jarak Pembagi Sudu …….……………………………………………...51

  4.7Tebal Sudu ………….………………………………………………...51

  4.9Perhitungan Rumah Pompa ….…………………………………………….55

  4.10 Sudut Antara Tongue Teoritis dan Tongue Aktual ……………………….55

  

BAB V KESIMPULAN . ……….….…………………………………...56

DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN Tabel 2.1 Klarifikasi Pompa Sentrifugal

  8 Tabel 2.2 Sifat – sifat Fisik Air

  15 Tabel 3.1 Koefisien Kerugian Gesek pada Pipa Tekan

  38 Tabel 3.2 Harga Putaran dan Kutubnya

  40 Tabel 4.1 Pembagian Lingkaran Kosentris

  53

Gambar 2.1 Pompa Torak untuk Campuran Lumpur, Minyak dan Air

  5 Gambar 2.2 Pompa Uap Gerak Langsung

  5 Gambar 2.3 Pompa Rotasi Roda Gigi

  5 Gambar 2.4 Pompa Sentrifugal Rumah Keong, Pompa Difuser, dan Pompa Turbin

  6 Gambar 2.5 Penampang Pompa Sentrifugal Satu Tingkat

  7 Gambar 2.6 Aliran Fluida pada Pompa Sentrifugal 8

Gambar 2.7 Tinggi Tekan pada Sebuah Pompa

  12 Gambar 2.8 Hubungan Antara Koefisien Kavitasi dan Kecepatan Spesifik 13

Gambar 2.9 Diagram Modi

  17 Gambar 2.10 Hubungan Kecepatan Sisi Masuk Izin dengan Kecepatan yang Dibutuhkan dan Putaran Pompa

  22 Gambar 2.11 Segitiga Kecepatan Sisi Masuk

  23 Gambar 2.12 Segitiga Kecepatan Sisi Keluar

  25 Gambar 3.1 Instalasi Pompa yang Digunakan

  35 Gambar 4.1 Diagram Kecepatan Sisi Masuk Impeler

  47 Gambar 4.2 Diagram Kecepatan Sisi Keluar Impeler

  49 Gambar 4.3 Kelengkungan Impeler

  54

SIMBOLKETERANGAN SATUAN

  2

  V Kecepatan Aliran Pada Pipa m/s V o Kecepatan Aliran Masuk Impeller m/s

  2 Kecepatan Tangensial Sisi Keluar Impeller m/s

  U

  1 Kecepatan Tangensial Sisi Masuk Impeller m/s

  /s R Jari – Jari Sudu Lingkaran Impeller mm Re Bilangan Reynold - t1 Jarak Antara Sudu m s Tebal Sudu Impeller mm U

  3

  Pp Daya Pompa kW N Putaran Pompa rpm N s Putaran Spesifik rpm Q Kapasitas Pompa m

  Head Statis m L Panjang Pipa m T Momen Torsi Nmm M Massa kg

  s

  h Lf Head Losses Sepanjang Pipa m Hp Head Pompa m h

  A Luas Penampang Pipa m

  2

  2 Diameter Sisi Keluar Impeller mm

  D

  1 Diameter Sisi Masuk Impeller mm

  D

  1 Diameter Mata Impeller mm

  D i Diameter Dalam Pipa mm d s Diameter Poros mm D h Diameter Hub mm D

  2 Lebar Impeler Pada Sisi Keluar mm

  b

  1 Lebar Impeller Pada Sisi Masuk mm

  b

  G Gravitasi m/s

  Vr

2 Kecepatan Radial Keluar Impeller m/s

  Z Jumlah Sudu -

  

ABSTRAK

  Air merupakan salah satu komponen terpenting dalam proses yang terjadi pada industri oleochemical dan untuk mengirimkan air dalam jarak dan jumlah tertentu diperlukan suatu alat yang disebut pompa. Direncanakan pompa dirancang untuk memompakan air dari Cooling Water ke Barometric Kondenser dengan tekanan 2,5 sampai 3 bar dengan suhu 30 , Barometric condenser merupakan suatu condenser yang berguna sebagai media pendingin yang dibutuhkan pada suatu proses destilasi. Untuk memenuhi maksud tersebut, maka dirancanglah suatu pompa yang mampu memompakan air dari Cooling Water ke Barometric condenser hingga mencapai tekanan 2,5 sampai 3 bar. Perancangan pompa ini menyangkut sistem perpipaan yang dilayani oleh pompa. Dari sistem ini dirancang spesifikasi pompa yaitu Head, kapasitas, putaran pompa, tipe dan lain sebagainya. Perancangan pompa ini dilanjutkan dengan penetapan ukuran-ukuran dimensi dari bagian utama pompa seperti impeller, rumah pompa, dan poros pompa sehingga mampu bekerja dengan baik. Rancangan ini juga menghitung berapa daya motor penggerak yang harus disediakan untuk mengoperasikan pompa tersebut.

  Kata kunci : Pompa, Spesifikasi, Ukuran utama pompa

  

PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang

  Air merupakan salah satu komponen terpenting dalam proses yang terjadi pada industri oleochemical dan untuk mengirimkan air dalam jarak dan jumlah tertentu diperlukan suatu alat yang disebut pompa. Direncanakan pompa dirancang untuk memompakan air dari Cooling Water ke Kondenser Bertekanan dengan tekanan 2,5 sampai 3 bar dengan suhu 30 , Kondenser Bertekanan merupakan suatu condenser yang berguna sebagai media pendingin yang dibutuhkan pada suatu proses destilasi. Untuk memenuhi maksud tersebut, maka dirancanglah suatu pompa yang mampu memompaka air dari Cooling Water ke Kondenser Bertekanan hingga mencapai tekanan 2,5 sampai 3 bar. Perancangan pompa ini menyangkut sistem perpipaan yang dilayani oleh pompa. Dari sistem ini dirancang spesifikasi pompa yaitu Head, kapasitas, putaran pompa, tipe dan lain sebagainya. Perancangan pompa ini dilanjutkan dengan penetapan ukuran-ukuran dimensi dari bagian utama pompa seperti impeller, rumah pompa, dan poros pompa sehingga mampu bekerja dengan baik. Rancangan ini juga menghitung berapa daya motor penggerak yang harus disediakan untuk mengoperasikan pompa tersebut.

  Pompa sentrifugal adalah jenis pompa yang sangat banyak dipakai oleh industri, terutama industri pengolahan dan pendistribusian air. Beberapa keunggulan pompa sentrifugal adalah: harga yang lebih murah, kontruksi pompa sederhana, mudah pemasangan maupun perawatan, kapasitas dan tinggi tekan (head) yang tinggi, kehandalan dan ketahanan yang tinggi.

  Pada pompa sentrifugal energi mekanik zat cair ditinggalkan dengan aksi sentrifugal. Cairan terlempar tetap stabil akibat gaya sentrifugal. Zat cair yang masuk melalui sembungan isap yang konsentrikdengan sumbu suatu elemen putar berkecepatan tinggi yang disebut impeler (impeller), sehingga memiliki gaya kinetis yang tinggi.

  Pompa sentrifugal yang digunakan dalam perancangan ini adalah pompa sentrifugal

  

single stage yang terdiri dari satu impeller dan satu casing. Pompa sentrifugal ini

mendistribusikan air dari reservoirisap (suction) ke reservoirtekan (discharge).

  Tujuan dari perancangan ini adalah agar mahasiswa dapat mengamati serta dapat merancang sebuah pompa sentrifugal sesuai kebutuhan masyarakat dengan teori yang telah didapat dari perkuliahan.

  Tujuan dari perancangan ini adalah : 1. Mahasiswa dapat menentukan spesifikasi pompa yang sesuai dengan kebutuhan instalasi.

2. Mahasiswa dapat menentukan ukuran dari komponen - komponen utama pompa sentrifugal tersebut dan merancang pompa sentrifugal tersebut.

1.3 Pembatasan Masalah

  Pompa sentrifugal yang direncanakan akan digunakan pada proses pendistribusian air bersih guna kebutuhan vessel barometric condensor. Sehubungan dengan hal tersebut, maka direncanakanlah sebuah pompa sentrifugal untuk memompakan air bersih dari reservoir isap (suction) ke reservoir tekan (discharge).

  Pembahasan perencanaan ini, antara lain : a. Penentuan spesifikasi teknik pompa.

  b.

  Perhitungan ukuran - ukuran utama pompa.

1.4 Manfaat Perancangan

  Manfaat dari perancangan ini bagi pengembangan IPTEK adalah setelah mampu menentukan spesifikasinya, kita juga pasti mampu merancang pompa sentrifugal yang sesuai kebutuhan.

1.5 Sistemattika Penulisan

  Untuk memberikan gambagan yang jelas, maka penulisan ini mempunyai susunan sebagai berikut :

  • Pada Bab ini dijelaskan latar belakang masalah, tujuan penulisan, pembatasan masalah, manfaat perancangan, dan sistematika penulisan.

Bab I Pendahuluan

  Bab II Landasan Teori Pada Bab ini adalah pembahasan teori pompa secara garis besar. Pengertian dan klarifikasi pompa, pompa sentrifugal, putaran spesifik, head, kavitasi, net positif suction Head (NPSH), rugi-rugi/hambatan, dan dasar-dasar perencanaan/perhitungan.

  • Pada Bab ini berisikan perhitungan dan penetapan rancangan yang direncanakan dengan menghasilkan spesifikasi pompa.

  Bab III Spesifikasi Pompa

  • Bab ini merupakan analisa hasil perencanaan yang telah ditetapkan

  Bab IV Analisa Perencanaan

  • Bab ini berisi tentang hasil perencanaan pompa sentrifugal yang didapat dan saran tentang pengoptimalan kinerja pompa sesuai perhitungan dan analisa yang dilakukan

  Bab V Penutup

DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN

LANDASAN TEORI

  2.1 Pengertian Pompa

  Pompa adalah suatu mesin yang digunakan untuk memindahkan fluida dari suatu tempat ke tempat lainnya, melalui suatu media saluran (pipa) dengan cara menambahkan energi pada cairan yang dipindahkan dan berlangsung kontiniu. Pompa berfungsi mengubah tenaga dari suatu tenaga (penggerak) menjadi tenaga tekanan dari fluida, dimana tenaga ini dibutuhkan untuk mengalirkan fluida dari tekanan/tempat yang rendah ke tekanan/tempat yang tinggi .

  2.2 Klasifikasi Pompa

  Berdasarkan cara pemindahan dan pemberian energy pada pompa dibagi menjadi dua kelompok, yaitu : Pompa Pemindah Positif (Positive Displacement Pump)

  • Pompa Pemindah Non Positif (Non Positive Displacement Pump)
  • 2.2.1 Pompa Pemindah Positif

  Pompa pemindah positif adalah pompa yang digunakan untuk mengisi dan mengosongkan volume tertutup secara bergantian. Pompa jenis ini dikelompokkan atas : Pompa gerak translasi (Reciprocating)

  • Pompa jenis ini mempunnyai silinder dan plunyer/piston yang dilengkapi katup masuk, yang akan membuka silinder ke dalam pipa masuk sewaktu melakukan langkah isap dan katup keluar yang akan membuka ke arah pipa keluar sewaktu melakukan langkah pengeluaran. Pompa bergerak menggunakan tenaga melalui poros engkol dan torak atau mekanisme sejenis atau gerak langsung yang digerakkan oleh uap atau gas/udara yang bertekenan.
Gambar 2.1 Pompa Torak untuk Campuran Lumpur, Minyak dan Air

  (Hicks Edwards, Teknologi Pemakaian Pompa, hal.33)

  • Pompa ini dikatakan demikian, karena piston uap dihubungkan dengan pompa piston melalui batang torak tanpa pergerakan engkol atau roda gila. Jenisnya : Steam ned of a duplex pump, pump neds

  Pompa Uap dengan Gerak Langsung

  (Sumber;Fritz Deitzel, Turbin Pompa dan Kompresor,

Gambar 2.2 Pompa Uap Gerak LangsungTurbin

  hal.32)

  • Pompa yang terdiri dari rumah roda gigi tetap (fixed casing) yang berisi roda gigi, ulir, vane, plunyer atau elemen yang sama dan digerakkan oleh perputaran poros. Jenisnya : pompa roda gigi, pompa lobe, pompa vane, pompa ulir dan pompa liquid ring.

  Pompa Bergerak Berputar (Rotary Pump)

Gambar 2.3 Pompa Rotasi Roda Gigi

  (Hicks Edwards, Teknologi Pemakaian Pompa, hal.33)

2.2.2 Pompa Pemindah Non Positif

  Pompa pemindah non positif adalah suatu pompa dengan volume ruang yang tidak berubah pada saat pompa bekerja. Energi mekanis secara kontinyu diberikan pada fluida sehingga fluida mengalami kenaikan kecepatan yang tinggi, energy kinetis yang terjadi pada fluida (kenaikan kecepatan), dirubah menjadi energy potensial sehingga fluida mengalami kenaikan tekanan.

  Pompa pemindah non positif dikelompokkan atas : Pompa sentrifugal

  • Pompa sentrifugal merupakan pompa yang memanfaatkan gaya sentrifugal karena putaran pada fluidanya dan merubah menjadi energy tekanan (tinggi tekanan) Jenisnya : pompa rumah keong, pompa diffuser, pompa turbin

  (Sumber;Fritz

Gambar 2.4 Pompa Sentrifugal Rumah Keong, Pompa Diffuser dan Pompa Turbin

  Deitzel, Turbin Pompa dan Kompresor, hal.5)

  Pompa Jet

pada pipa isap untuk membantu memperbaiki aliran di dalam pompa.

2.3 Pompa Sentrifugal

  Pompa sentrifugal adalah suatu jenis pompa pemindah non positif, dimana fluida memasuki impeller secara aksial didekat poros pompa dan mempunyai energi, baik energi potensial maupun energi kinetik yang diberikan oleh sudu-sudu. Di dalam impeller fluida mengalami percepatan. setelah itu fluida memasuki rumah pompa atau satu seri laluan diffuser yang mentransformasikan energi kinetik menjadi tinggi tekanan (head) diikuti dengan penurunan kecepatan.

  ( Fritz Deitzel, Turbin Pompa dan Kompresor,

Gambar 2.5. Penampang Pompa Sentrifugal Satu Tingkat

  hal.244 )

  Daya dari motor diberikan kepada poros pompa untuk memutar impeller, menggerakkan zat cair yang ada di dalam impeller. Karena timbul gaya sentrifugal maka zat cair mengalir dari tengah impeller keluar melalui saluran diantara sudu-sudu. Head tekanan zat cair menjadi lebih tinggi. Kecepatan bertambah besar karena zat cair mengalami percepatan fluida yang keluar dari impeller ditampung oleh saluran berbentuk volute (spiral) dan disalurkan keluar pompa nrelalui nozel sebagai head kecepatan aliran diubah menjadi head tekan.

  Impeller pompa berfungsi memberikan kerja ke fluida sehingga energi yang dikaandung bertambah menjadi besar. Selisih energi per satuan berat atau head total fluida antara plens isap dan plens keluar pompa disebut head total pompa.

Gambar 2.6. Aliran Fluida pada Pompa Sentrifugal

  

Sularso, Pompa dan Kompresor, hal 4) ( Berikut tabel klasifikasi pompa sentrifugal

Tabel 2.1 Klsifikasi Pompa Sentrifugal

  Dasar Klasifikasi Klasifikasi Keterangan

  3 Kapasitas

  < 20 - m /jam Low Capacity

  3

  • 3
  • >60 m /jam

  20-60 m /jam Medium Capacity

  High Capacity

  2 Tekanan Discharge < 50 N/cm

  • 2

  Low Pressure

  50-600 N/cm

  2

  • Susunan Impeller dan Terdiri dari satu impeller dan
  • satu casing

  > 500 N/cm Medium Pressure

  Tingkat (Stage)

  High Pressure Terdiri dari beberapa

  • Cara Pemasukan pada impeller yang tersusun Impeller

  Single Stage

  • Kombinasi antara multi impeller dan multi stage Cairan masuk pompa melalui

  paralel dalam satu casing Multi Stage

  • Multi Stage satu sisi impeller

  Multi Impeller dan

  • kedua sisi impeller
  • Terdiri dari satu casing,

  Cairan masuk pompa melalui Single admission

  Rancang bangun casing

  Double admission dapat vertical atau horizontal split. Single Casing

  • Terdiri dari beberapa casing yang tersusun secara vertical
  • spit (terutama untuk multi

  Section Casing

  Posisi poros stage).

  Pompa tegak lurus poros

  Lift) Jenis Fluida yang Dialirkan Kecepatan Spesifik

  Vertikal Shaft

  • Horizontal Shaft -

  Self Priming Pump

  • Non Priming Pump -

  Water Pump

  • Petroleum Pump -

  Low Speed Pump

  • Medium Speed Pump -

  High Speed Pump Pompa dilengkapi dengan vacum device, tidak perlu dipancing dapat menghisap sendiri Perlu dipancing pada saat start 40 - 80 rpm 80 - 150 rpm 150 - 300 rpm impeller dan diteruskan ke rumah pompa kemudian masuk melalui nozel disalurkan keluar pipa tekan. Pompa sentrifugal akan bekerja normal ppda waktu start, apabila rongga pada sisi isap terisi penuh. Karena putaran poros yang memutar impeller maka fluida dalam sudu-sudu ikut berputar. Akibatnya timbul gaya sentrifugal yang menimbulkan tekanan pada diameter luar impeller tepatnya di sisi luar sudu-sudu. Apabila tekanan lawan (tertahan) yang terjadi lebih kecil dari pada tekanan fluida yang ditimbulkan impeller maka fluida akan mengalir.

2.4 Putaran Spesifik

  Putaran spesifik adalah putaran pompa model yang secara geometris sama walaupun ukuran dan putarannya berbeda, bekerja pada satu satuan jumlah aliran (debit) dan satu satuan tinggi (head) pompa

  ���

  = � s 3/4

  �

  Dimana : n = Putaran poros rpm

3 Q = jumlah putaran m /det

  H = tinggi/head m

2.5 Head

  Head/tinggi energi adalah energi yang terkandung dalam fluida untuk melakukan kerja yang dinyatakan dalam meter tinggi tekanan fluida yang mengalir. Ada tiga bentuk tekanan yang terkandung dalam fluida yang mengalir, yaitu :

2.5.1 Tinggi Energi Potensial (Z)

  Tinggi energi ini didasarkan pada ketinggian fluida atas bidang pembanding. Jadi fluida tersebut mempunyai energi sebesar Z meter karena posisinya.

  Fritz Deitzel, Turbin Pompa dan Kompresor, hal.248

  Tinggi energi ini adalah suatu ukuran energi kinetik yang terkandung dalam satu satuan

  2 bobot fluida yang disebabkan oleh kecepatannya dan dinyatakan dalam persamaan V /2g.

2.5.3Tinggi Energi Tekanan

  Tinggi energi ini adalah energi yang terkandung oleh fluida akibat tekanan dan sama / dengan

  � . Jadi tinggi energi (Head) total yang terkandung dalam satu aliran fluida, sesuai teori Bernoulli adalalah jumlah ketiga energi tersebut, yaitu : 2

   � �

  • � = � = �������

  2 � �

  Hal ini disebut juga dengan tinggi teoritis. Pada kenyataannya tinggi kerja pompa selalu lebih besar dari tinggi teoritis ini disebabkan adanya rugi-rugi pada saluran. Sehingga tinggi kerja pompa atau Head Total Pompa adalah jumlah tinggi energi keseluruhan ditambah dengan tinggi rugi-rugi sepanjang saluran, yaitu : 2

   ∆�

  � = ℎ� + ∆ℎ� + ℎ� +

  2 �

  Dimana : ha = head statis M hp = head tekanan m

2 P = Tekanan kgf/cm

  � = Berat per satuan volume zat cair yang dipompakan kgf/l

  2

  g = percepatan gravitasi m/s hl = head rugi-rugi m

  (2.2) (2.3) Austin H Curch, Pompa dan Blower Sentrifugal, hal 10 Sularso, Pompa dan Kompresor, hal 27

Gambar 2.7 Tinggi Tekanan pada Sebuah Pompa

  Keterangan gambar hi = tinggi isap ht = tinggi tekanan hst = tinggi statis Pi = tekanan pada permukaan isap Pt = tekanan pada permukaan tekan

2.6 Kavitasi

  Bila tekanan pada sembarang titik di dalam pompa turun menjadi lebih rendah dari tekanan uap pada temperatur cairannya, cairan itu akan menguap dan membentuk suatu rongga uap. Gelembung-gelembung akan mengalir bersama-sama dengan aliran sampai pada daerah yang mempunyai tekanan lebih tinggi dicapai dimana gelembung-gelembung itu akan mengecil lagi secara tiba-tiba, yang akan mengakibatkan tekanan yang besar pada dinding didekatnya. Fenomena ini yang disebut kavitasi. gelembung-gelembung uap tadi akan menyebabkan kerusakan-kerusakan mekanis, yang kadang- kadang dapat menyebabkan terjadinya erosi, yaitu terjadinya lubang-lubang. Sifat-sifat lain yang terjadi akibat kavitasi dapat berupa bunyi ketukan yang kuat dan akan mengakibatkan getaran pada bagian-bagian pompa.

  Energi yang dibutuhkan untuk melakukan percepatan pada fluida untuk mendapatkan kecepatan yang tinggi dalam pengisian yang tiba-tiba ada ruangan kosong adalah merupakan kerugian, dengan demikian kavitasi selalu diikuti oleh penurunan effisiensi.

Gambar 2.8. Hubungan Antara Koefisien Kavitasi dengan Kecepatan Spesifik

  

( Sularso, Pompa dan Kompresor, hal 4)

2.7 Net Positive Suction Head (NPSH)

  Pada rangkaian pemipaan dan pengoperasian pompa, maka kavitasi biasanya terjadi bila tekanan suatu aliran fluida turun sampai di bawah tekanan uap jenuhnya. Jadi untuk menghindari kavitasi harus diusahakan agar seluruh bagian dari aliran pompa tidak ada yang mempunyai tekanan statis lebih rendah dari tekanan uap jenuh fluida pada temperatur yang bersangkutan. Sehubungan dengan ini maka didefenisikan suatu Tinggi Isap Positif Netto atau Net Positive Suction Head (NPSH), yang dipakai untuk keamanan pompa terhadap kavitasi. Berikut penguraian mengenai NPSH :

  • h
  • P v γ
  • h

  2 P v = tekanan uap jenus kg/m

  = Tinggi isap statis m h ls = kerugian head pada pipa isap m

  s

  h

  3

  � = Berat fluida per satuan volume N/m

  2

  dimana : h sv = NPSH yang tersedia m P a = tekanan atmosfir kg/m

  NPSH yang tersedia adalah head yang dimiliki oleh fluida pada sisi isap pompa, yaitu tekanan mutlak pada sisi isap pompa dikurangi dengan tekanan uap jenuh fluida pada tempat tersebut.

  ls

  s

  P a γ

  =

  sv

  Dalam hal pompa menghisap fluida dari tempat terbuka, maka besarnya NPSH yang tersedia adalah : h

  (2.4) Sularso, Pompa dan Kompresor, hal. 44

Tabel 2.2 Sifat-sifat fisik air

2.7.2 NPSH yang Diperlukan

  NPSH yang diperlukan besarnya berbeda untuk setiap pompa, dimana NPSH berubah menurut kapasitas dan putarannya. Agar pompa dapat bekerja tanpa mengalami kavitasi, maka harus dipenuhi persyaratan berikut : NPSH yang tersedia > NPSH yang diperlukan.

  NPSH yang diperlukan biasanya diperoleh dari data pabrik, namun untuk penaksiran secara kasar, dapat dihitung dengan :

  H vsn

   α=

  H n

  Sularso, Pompa dan Kompresor, hal. 45

  � H vsn = NPSH yang diperlukan pada titik effisiensi maksimum H v = Head total pompa pada titik effisiensi maksimum

2.8 Hambatan/Rugi-rugi (Losses)

  Hambatan/Rugi-rugi (Losses) aliran fluida terjadi pada instalasi pompa mulai dari sisi masuk sampai sisi keluar yang berupa gesekan-gesekan di sepanjang instalasi. Hambatan ini terjadi pada pipa lurus, perubahan penampang pipa, dan pada sambungan-sambungan pipa, yang menimbulkan rugi-rugi kecepatan aliran fluida sehingga menurunkan efisiensi pompa. Hambatan yang terjadi sebanding dengan kecepatan ruta-rata fluida.

2.8.1 Pipa Lurus

  Bilangan Reynold (Re)

V.D

  

  Re=

  v

  dimana: V = kecepatan fluida D = diameter pipa v = viscositas

  6

  2

  = 0,801 x 10 m /det (tabel 2.2 pada air 30

  C) dari bilangan Reynold (Re) tersebut Koefisien Gesek ( λ) dapat diperoleh dari Moody dengan mengetahui jenis aliran fluida, dimana jenis aliran fluida adalah :

  Laminar, jika Re < 2300

  • Transisi, jika 2300 < Re < 4000
  • Turbulen, jika Re > 4000
  • Untuk aliran Laminar keofisien gesek ( λ) adalah:

  (2.6) Sularso, Pompa dan Kompresor, Hal. 28

  64

  λ=

  Re

  Untuk aliran tulbulen keofisien gesek ( λ) adalah:

  0.0005

  λ = 0.02 +

  D (2.7)

   Sularso, Pompa dan Kompresor, hal. 29 (2.8) Sularso, Pompa dan Kompresor, hal. 29

Gambar 2.9 Moody’s Diagram(Munson Young Okiisi

  , Mekanika fluida Jilid 2, hal. 45) Hambatan pada Pipa Lurus (hf

  1 )

2.8.2 Perubahan Penampang Pipa

2 V

  2

  2 2.g

  =f

  3

  hf

  3 )

  Hambatan pada Sambungan-sambungan Pipa (hf

  = koefisien gesek (akibat perubahan penampang pipa) Harga koefisien gesek dengan berbagai bentuk perubahan penampang ditunjukan pada table berikut :

  2

  f

  dimana: v = Percepatan fluida m/det g = gravitasi m/det

  hf

  2 2.g

  =f

  2

  hf

  2 )

  Hambatan pada Perubahan Penampang Pipa (hf

  2

  Dimana: � = koefisien gesek l = panjang pipa m v = kecepatan fluida m/det D = diameter pipa m g = gravitasi m/det

  V 2 D2.g

  l D

  = λ

  1

2.8.3 Sambungan-sambungan Pipa

3 V

  3.5

  0.5 � �

  = ((0.31 + 1.847 ( ) ))( )

  2

  90 �

  D = diameter pipa m R = radius belokan m � = sudut belokan v = kecepatan fluida m/det

  2

  g = gravitasi m/det

2.9 Menentukan Kecepatan Rata-rata Saluran

  Kerena tekanan pada sisi isap diketahui (diukur), untuk dapat mengetahui head pompa, terlebih dahulu dicari kecepatan-kecepatan pada sisi masuk (isap) dan sisi keluar (tekan) impeller.

2.9.1 Pada Sisi Isap

  Kecepatan aliran pda sisi isap dihitung dengan :

  Q Q

  Vi= = 2

  π Ai i � d

  4

  dimana: Vi = kecepatan air pada sisi isap m/det

  3 Q = Debit fluida m /det

  di = diameter pipa isap m Kecepatan aliran pada sisi tekan dihitung dengan :

  Q Q

  Vt = = 2 At π t � d

  4

  dimana: Vt = kecepatan air pada sisi tekan m/det

  3 Q = Debit fluida m /det

  dt = diameter pipa tekan m

  2.10 Menentukan Jenis Impeller Pompa

  Pompa sentrifugal mempunyi beberapa bentuk impeller, yang fungsinya untuk menentukan jenis aliran. Untuk menentukan jenis impeller dapat diperoleh dengan menghitung putaran spesifik pompa, yaitu : n

  �Q n =

  s 3/4

  H Dimana : n s = Putaran spesifik n = Putaran poros rpm

  2.11 Perhitungan Daya Pompa

2.11.1 Daya Pompa (whp)

  Whp = ρ g H Q Dimana: whp = daya pompa W

  H = Head m

  3

  = Kerapatan fluida kg/m ρ

  2

  g = gravitasi m/det

  3

2.11.2 Daya yang Dibutuhkan (bhp)

  bhp

  = whp η

  Dimana: bhp = daya yang dibutuhkan K W Whp = daya pompa K W η

  = effisiensi overall

2.12 Ukuran-Ukuran Utama Pompa

  x

  = �T/0.2τ

  1

  ijin 3 Dimana: d y = diameter poros m T = Torsi

  d

  = 2π n/60

  Τ

  1 ijin = 20 N/mm

  2

  (pompa satu tingkat) = 10 - 15 N/mm

  2

  (pompa tingkat banyak)

  2.12.2 Sisi Masuk Impeller

  2.12.2.1 Diameter Naaf Impellr (D n ) D n = (1,2 ÷ 1,4)d s

  2.12.1 Diameter Poros Pompa

  = P/W P = Daya yang dibutuhkan K W W = kecepatan putar m/det d s = diameter poros in

2.12.2 Diameter Mata Impeller (Do) 4.Q.

  2 D = +D n o � π.V o

3 Dimana: Q = Kapasitas ft /det

  V = kecepatan sisi masuk ijin ft/det D n = diameter naaf in

Gambar 2.10 Hubungan kecepatan sisi masuk ijin dengan kecepatan yang dibutuhkan putaran

  ( Fritz Deitzel, Turbin Pompa dan Kompresor, hal.261 )

  pompa

2.12.2.3 Kecepatan Keliling Sisi Masuk Impeller

  1 U 1 =

  n πD

  60 Dimana: U 1 = kecepatan keliling masuk impeller m/det

  D = diameter mata impeller m

  1

  n = putaran poros rpm

  � Fluida dianggap masuk impeller secara radial, sehingga sudut masuk absolute (

  1 = sudut sisi masuk

  Dimana: U1 = Kecepatan keliling Sisi masuk m/det Vr1 = kecepatan radial m/det

Gambar 2.11 Segitiga Kecepatan Sisi Masuk

  Segitiga kecepatan dapat digambarkan sebagai berikut :

  1 = kecepatan keliling sisi masuk

  V’i = kecepatan aliran masuk ijin U

  = kecepatan aliran radial (diperhitungkan terhadap faktor penyempitan dan kecepatan aliran masuk ijin) = (1,1 ÷ 1,3) V’i

  1

  Vr

  Dimana: �

  �

  1 U r

  Vr

  =

  1

  �

  ) dihitung dengan : Tan

  1

  90 , maka sudut ( �

  1 ) =

2.12.2.5 Segitiga Kecepatan Sisi Masuk Impeller

  � V1 = kecepatan relatif m/det

2.12.2.6 Lebar Impeller pada Sisi Masuk (b 1 )

  1 =

  Q π.Di.Vr1.ε

1 Dimana: b1 = lebar impeller pada sisi masuk m

  Q = kapasitas m

  3

  /det D

  1

  = diameter sisi masuk m Vr1 = kecepatan aliran arah radial m/det ε

  1

  = 0.8 ÷ 0.9

  b

2.12.3 Sisi Luar Impeller

2.12.3.1 Diameter Luar Impeller (D 2 )

  2

  = diameter luar impeller in ∅

  = koefisien tinggi tekan = 0,9 ÷ 1,2 H = head pump ft n = putaran poros pompa rpm

  Dimana: D

  ∅.√h n

  2 = 1840.

  D Kecepatan radial sisi keluar diperhitungkan dari kecepatan keluar sisi masuk yaitu : Vr

  2 = Vr 1 – 15% Vr

  1 Dimana: Vr 2 = kecepatan radial keluar m/det

  Vr

  1 = kecepatan radial masuk m/det

  2.12.3.4 Sudut Sisi Keluar ( )

  2

  � Besarnya sudut sisi keluar dibuat lebih besar dari sudut sisi masuk untuk mendapatkan lalauan yang lancar.

  2 = (15 ÷ 40 )

  β

  2.12.3.5 Segitiga Kecepatan Sisi Keluar

  Untuk mendapatkan besar kecepatan relative (w

  2 ) dan kecepatan air keluar (V 2 ) dapat

  dibuat segitiga kecepatan sisi keluar impeller dengan bantuan besaran-besaran yang telah didapat terlebih dahulu,

Gambar 2.12 Segitiga Kecepatan Sisi Keluar U

  2 = Kecepatan keliling impeller sisi keluar m/det

  V u2 = kecepatan keluar tangensial m/det

  2 = sudut sisi keluar

  � = Sudut sisi keluar actual

  α

2 V r2 = Kecepatan radial keluar m/det

  V u2 = kecepatan keluar tangensial absolut m/det

2.12.3.6 Lebar Impeller pada Sisi Keluar (b 2 )

  Q b =

2 Vr2.

  π.D2.ε

  2

  3 Dimana: Q = jumlah aliran total m /det

  m/det ��2 = kecepatan radial keluar D

  2 = diameter luar impeller m

  = faktor korelasi yang disebabkan ketebalan sudu �

  1

  = 0.9 ÷ 0.95

2.12.4 Jumlah Sudu

  Jumlah Sudu dihitung dengan :

  D +D 2 1 Z=6,5 Sin

  β

  m D -D 2 1 Dimana: D 2 = diameter luar impeller m

  D

  1 = diameter dalam impeller m

  • 1

  2 = β m

  2 2.12.5 jarak Sudu Sisi Masuk (t )

  1 π.D 1

  t =

  1 z

  Dimana: D = diameter dalam impeller m

  1

  z = jumlah sudu

  2.12.6 Tebal Sudu (s)

  s = 3÷6 mm, bahan perunggu, logam ringan, dan baja tuang = 2÷10 mm, untuk bahan besi tuang kelabu

  2.12.7 Melukiskan Bentuk Impeller

  Melukiskan bentuk impeller dapat dilakukan dengan dua metode, yaitu : Metode arkus tangent

  • Metode koordinat polar
  • Pada perencanaan ini digunakan Metode Arkus Tangen. Metode dilakukan dengan membagi impeller atas beberapa lingkaran yang konsentris antara R

  1 dan R 2 . Jari-jari busur yang

  beradapada setiap lingkaran dihitung dengan rumus :

  2

  2 � −�

  � � � =

  2( � ���� −� ���� � � � �

  R b = jari-jari konsentris lingkaran luar

  

a dan b = indek yang menunjukan bagian dalam dan luar lingkaran

  konsentris Hasil penggambaran kurva impeller akan semakin baik dengan makin banyaknya lingkaran konsentris yang dibuat, dimana tiap-tiap kedudukan dibuat grafik kecepatan dan sudut-sudut, dimulai dari sisi masuk sampai sisi keluar, dan dibuat grafik antara kecepatan, sudut terhadap jari-jari dan setelah itu dihitung jari-jari kelengkungan impeller sehingga dapat dilukiskan.

2.12.8 Perhitungan Rumah Pompa (Volute)

  Fungsi rumah pompa (volute) adalah untuk mengkonversi tinggi kecepatan (velocity) dari fluida menjadi pressure head. Untuk perencanaan rumah pompa dimulai dari suatu garis dasar yang dinamakan lidah (tongue).

2.12.8.1 Radius lidah tongue (R ) dihitung dengan :

1 R

  1 : (1,05 ÷ 1,10) R

  2 �

  2.12.8.2 Sudut antara tongue toritis dengan tongue actual ( )

  ∅

  � R1

  132log ) ⁡( R2

  = θ

  1 tan α 2

  2.12.8.3 Lebar rata-rata tiap ring (B are )

  B are = b

  3 + 2X. tan

  ∅/2 dimana: b = lebar rumah pompa b = lebar impeller pada sisi keluar

  2 R 2 = jari-jari luar impeller

  R = jarak antara dua radius R dan R, = R are – R

2.12.8.4 Sudut rumah pompa (

  maka dapat dibuat tabel rencana rumah pompa dengan perhitungan berikut :

  are = b 3 +2(R are -157)tan 30

  Penampang rumah pompa berbentuk trapesium dengan sudut antara dinding dengan garis horizontal 30 . Rencana rumah pompa ditentukan oleh sudut yang dihitung.

  ∅

  1 )

  ∅

  1

  =

  360.R 2.

  V u2 Q

  ∑ b

  ∆R R Ro R2

  • b

  • ∆∅
  • ∆�
  • Q∅
  • V’

  �

  6 Gambar 2.17. Rumah Pompa

  10

  are = �∅ �∅

  �Q

  = ∅ 360

  �∆�

  ���

  =

  =

  ∆� �

  �

  ���

  �

  = 25,62

  ∅ �2

  19.63 ∑ �

  ��� ∆� � �

SPESIFIKASI POMPA

  Proses destilasi dapat terjadi dalam kondisi vacuum dimana untuk mencapai kondisi vacuum maka semua peralatan dan pipa yg terhubung dalam proses destilasi harus membentuk system loop yang tertutup. Hal ini diperlukan agar tidak terjadi kebocoran dan sebagai akibatnya adalah tingkat vacuum yg di inginkan tidak dapat tercapai.

  Ada 2 cara yang biasa di gunakan dalam proses pemacuuman yaitu menggunakan pompa vacuum dan booster yang menggunakan steam sebagai medianya. Pada proses destilasi yang saya bahas menggunakan steam sebagai medianya di mana steam yang dipakai terkondensasi keseluruhannya di dalam barometric kondensor karena di tangkap oleh air yang di pompakan dari cooling tower.

  Biasanya steam yang di hasilkan oleh boiler tidak hanya untuk media dalam proses pemacuuman saja akan tetapi juga di gunakan dalam menggerakkan turbin sebagai penghasil daya listrik dan selain itu steam juga di gunakan sebagai media pemanasan.

  Cooling tower dalam hal ini berfungsi untuk menurunkan temperature air yang telah naik di akibatkan adanya steam yang terkondensasi sehingga mencapai temperature air yang normal. Dalam pembahasan saya spesifikasi cooling tower yang digunakan adalah temperature air masuk 35 derajat dan setelah melewati cooling tower temperature air menjadi derajat.

  Ada beberapa alasan mengapa steam yang digunakan harus di kondensasikan antara lain 1. Menghindarkan steam terbuang ke udara bebas yang mengakibatkan sumber polusi udara.

2. Membentuk system loop yang tertutup ( proses vacuum ) 3.

  Mengubah steam menjadi air agar bias di manfaatkan untuk kepentingan yang lain.

  Pada perancangan suatu pompa perlu penetapan spesifikasi yang biasanya didahului oleh

penetapan kapasitas dan head. Setelah kapasitas dan head ditentukan, maka langkah selanjutnya yang

ditentukan adalah menentukan daya yang dibutuhkan, jenis penggerak dan putaran kerja untuk

mengoperasikan pompa pada kondisi yang direncanakan sehingga akan diperoleh kerja pompa yang

efektif. Dalam perencanaan ini .

3.1 Kapasitas Aliran

  Pada perencanaan ini penentuan besar kapasitas pompa berdasarkan perhitungan dari jumlah

air yang di perlukan untuk mengkondensasikan steam yang di gunakan pada proses pemacuuman

dalam proses destilasi.

  Adapun perhitungan capasitas pompa yg di perlukan adalah sebagai berikut : Kondisi tiap Jam .

  1. Air Masuk ( Barometrik Condenser )

  Massa = ma Temp = 30 ha = 125,79 kj/kg ( dilihat dari table air )

  2. Steam masuk ( Barometrik Condenser ) Massa = mu = 750 kg Temp = 170 ha = 2809,48 kj/kg ( dilihat dari table uap )

  3. Air keluar

  = ma + 750 kg Temp = 35 C ha = 146,7 kj/kg ( dilihat dari table uap )

  4. Dari persamaan maka = ma.ha + mu.hu = ( ma+mu ) ha ( 35 ) ma x 125,79 + 750 x 2809,48 = ( ma + 750 ) 146,7 kj/kg ma x 125,79 + 210710 = 146,7 x ma + 110025 2107110 – 110025 = ( 146,7 – 125,79 ) ma 1997085 = 20,91 x ma

  1997085

  ma =

  20,91

  ma = 95508 kg / jam Maka ;

  m

  Ρ =

  v 95508

  1 =

  v

  V = 95508 kg

3 V = 95,508 m /jam

  3

  3 Maka kapasitas pompa yang direncanakan adalah = 100 m /jam atau = 0,02777 /det.

  �

3.2 Kecepatan Aliran dan Diameter Pipa

  Untuk menentukan besarnya diameter pipa isap maupun pipa tekan, didasarkan kepada besarnya standar kecepatan aliran fluida dalam pipa yang diizinkan. Kecepatan aliran dalam pipa

  1,5 m/s. diameter pipa isap dan pipa tekan dapan dihitung dengan persamaan kontinuitas sebagai berikut : Q = A . V

  3

  3 Dimana Q = Kapasitas pompa = 100 m /jam atau = 0,02777 /det

  � A = Luas penampang V = Kecepatan Aliran dalam pipa = 1,5 m/s

  Maka diameter pipa isap dapat dihitung :

  �

  2 Q = ( d ) . ( V ) .

  4 4 .

  2 �

  d =

  � . �

  4 � ( 0,02777 )

  d =

  � 3,14 � ( 1,5 )

  = 0,15355 m = 6,04 inci Maka diameter pipa isap diperoleh = 6 inci Untuk pipa tekan diameter pipa dapat dihitung :

  �

  2 Q = ( d ) . ( V ) .

  4 4 .

  �

  2

  d =

  � . � 4 x ( 0,02777 )

  d =

  � 3,14 x ( 2 )

  = 0,1329 m = 5,2 inci

  Pemiliha pipa disesuaikan dengan ukuran pipa standart yang tersedia dipasaran. Untuk itu direncanakan pipa standart dengan pipa yang digunakan yaitu schedule 40. Berdasarkan table standart pipa diperoleh :

  ) = 6 in = 0,1524 m

  n

  • Diameter Nominal isap (d
  • Diameter dalam ( di ) = 6,065 in = 0,15405 m

  n ) = 5 in = 0,127 m

  • Diameter Nominal tekan (d
  • Diameter dalam ( di ) = 5,047 in = 0,12819 m

  Deangan menggunakan persamaan kontinuitas seperti cara sebelumnya maka diperoleh kecepatan aliran dalam pipa yang sebenarnya yaitu ;

  4 . Q

  V =

  2 π . ( di ) 4 x 0,02777

  V =

  3,14 x 1,5

  V = 1,49 m/s atau = 1,5 m/s ( pada pipa isap )

  4 . Q

  V =

  2 π . ( di ) 4 x 0,02777

  V =

  3,14 x 2

  V = 2,15 m/s atau = 2 m/s ( pada pipa tekan )

  Besarnya head pompa yang direncanakan didasarkan pada kondisi instalasi pemompaan yang dilayani pompa seperti pada gambar berikut ini :

  3.1 Gambar Instalasi Pompa yang Digunakan

i. Kerugian Head Mayor

3.5.1.1 Head Losses sepanjang pipa isap.

  Harga koefisien gesek f diperoleh dari grafik deng perhitungan dibawah ini : Bilangan Reynold (Re)

  5

  = 2,86516 � 10

  1,736 x 0,15405 0,801 x 10

  /det ( Tabel 2.2 pada 30° C =

  2

  �

  −6

  υ = 0,801 x 10

  Di = 0,15405 m/det

  Dimana : Vs = 1,736 m/det

  Re= Vs Di v

  2 2 g

  Besarnya head pompa adalah : Hp = hs + hl + Δhp + v

  Vs

  x

  Ls di s

  � = f .

  ), adalah : ℎ�

  �

  Besarnya head losses sepanjang pipa isap ( ℎ�

  Kerugian head mayor ini terbagi atas kerugian akibat gesekan sepanjang pipa isap dan tekan.

  Kerugian head sepanjang pipa ini terbagi atas kerugian akibat gesekan sepanjang pipa (kerugian mayor) dan kerugian kelengkapan pipa (kerugian minor).

   Kerugian Head Sepanjang Pipa Instalasi

  Head Statis (Perbedaan level air pada Suction dengan Discharge ) ( hs ) = 4 + 1 + 5 = 10 m b.

  2 /2g a.

  • 6

  0,15 �

  = = 0,000973

  0,15405 �

  Maka dengan melihat pada grafik pada diagram moody diperoleh f = 0,021

2 Ls Vs

  hf = f . x

  s di s 2 g

  2 1 (1,49)

  X = 0,021 .

  0,15405

2 X 9,8

  = 0,015368 m

3.5.1.2 Head Losses sepanjang pipa tekan

  Besarnya head losses sepanjang pipa isap ( ), adalah : ℎ�

  �

2 Ls Vs

  = f . x ℎ�

  � di d 2 g

  Harga koefisien gesek f diperoleh dari grafik deng perhitungan dibawah ini : Bilangan Reynold (Re)

  Vs Di Re= v

  Dimana : Vs = 1,736 m/det Di = 0,128819 m/det

  2 −6

  /det ( Tabel 2.2 pada 30° C υ = 0,801 x 10

  �

  2,15 x 0,12819

  =

  • 6

  0,801 x 10

  5

  = 3,44080 � 10

  = 0,015368 + 0,84712 = 0,8624 m

  X

  d

  s

  = hf

  f

  = 0,84712 m Maka kerugian head sepanjang pipa adalah hl

  2 � 9,8

  2

  (2,15)

  44 0,12819

  ε D

  2 2 g = 0,0225 .

  Vd

  x

  Ld di d

  d = f .

  = 0,0001170 Maka dengan melihat pada grafik pada diagram moody diperoleh f = 0,0225 hf

  0,15 0,12819

  =

  • hf

3.5.2Kerugian Head Minor

  lk

  6

  3.6

  0.9

  4

  0.78 sambungan (flanged tee line flow)

  0.78

  1

  3.06 ujung keluar pipa (inward projecting)

  0.51

  0.85 gate valve (katup gerbang) 2 0.136 0.272 elbow long 90o (standard)

  = Σn.k

  0.85

  1

  ( n ) K n.K swing check valve (katup searah)

  Jenis peralatan Jumlah

Tabel 3.1 Koefisien Kerugian Gesek Pada Pipa Tekan

  Dimana untuk memperoleh harga koefisien peralatan, dari gambar perencanaan instalasi sepanjang pipa tekan terdapat yang dipasang dan disajikan pada tabel berikut :

  2 2.g

  V

  Besarnya kerugian head akibat peralatan instalasi pipa adalah : h

  Pump Handbook, Igor J. Karasik, William C.Krutzsc, Waren H. Frase, Joseph Messina

  Maka harga kerugian head akibat peralatan instalasi pipa adalah : hlk = 8.562 m

c. Head Tekanan ( (∆��)

  Head tekanan merupakan energi yang dibutuhkan untuk mengatasi perbedaan tekanan pada sisi isap dengan sisi tekan. Dalam sistem kerja ini, tekanan air memasuki pompa lebih kecil dari tekanan keluar yaitu 3bar, maka beda head tekanan pada sistem ini adalah .

  hp 2 − hp

  1

  ∆ℎ� = 10

  γ

  2 Dimana : p1 = 1 atm = 1 kgf/

  ��

  2 P2 = 3 bar = 3,06 kg /

  ��

  6 - 1 3,0

  = 10

  0,9957

  = 20,68 m

3.7 Head Total Pompa

  H = hs + hlf + hlk + ∆ℎ�

  = 10 + 0,8624 + 8,562 + 20,68 = 40,1044 m terjadi peningkatan gesekan di dalam pipa dan perlengkapannya, maka head pompa di tambahkan 10% s/d 25% (Austin ) dari hasil hitungan diatas. Sehingga head pompa pada perencaan ini adalah :

  ÷ 25 ) % Htp = ( 10

  �� + �� Htp = 40,1044 + (4,01044 ÷ 10,0261) = ( 44,11481 ÷ 50,1305 ) = 44 m ( ditetapkan )

  3.8 Daya Pompa

  Untuk menentukan besar daya motor yang dibutuhkan untuk menggerakkan pompa, maka perlu diketahui besar daya pompa yang terjadi dan jenis motor penggerak yang ditetapkan.

  Adapun besarnya daya pompa (P p ) adalah P p =

  �x g x H x Q

  3

  2

  3

  = 0,9957 kg / x 9,81 m/det x 44 m x 0,02777 � �

  � ���

  = 11,935 KW = 12 KW

  3.9 Putaran Pompa ( N )

  Besarnya putaran motor listrik dapat ditentukan dengan mengetahui frekuensi dan jumlah kutub pada motor listrik. Pada umumnya frekuensi listrik di Indonesia adalah 50 Hz dapat dilihat pada

Tabel 3.5 berikut ini.Tabel 3.2 Harga Putaran dan Kutubnya

  

Sularso, Pompa dan Kompresor

Jumlah Putaran

kutub (rpm)

  2 3000 4 1500 6 1000 8 750

  10 600 12 500

  120 �

  Putaran Motor ( Nm ) =

  �

  dimana : f = Frekwensi ( 50 HZ ) P = Jumlah kutub motor listrik ( diambil yang 2 kutub )

  120 � 50

  ( Nm ) =

  2

  = 3000 rpm Slip yang diizinkan (

  ∝ ) = 1 ÷ 2 % Maka :

  ÷ 0,99 ) Putaran Pompa, np = ( 0,98

  ��� = ( 2940 ÷ 2970 )

  ��� = 2950 rpm

  �

  �

  �

  �

  Impeler adalah roda atau rotor yang dilengkapi dengan sudu-sudu, dimana sudu - sudu ini berguna untuk memindahkan energi mekanis poros menjadi energi fluida, tipe impeler suatu pompa ditentukan berdasarkan putaran spesifik pompa tersebut. Putaran spesifik untuk pompa yang memiliki impeler satu tingkat dapat dihitung menggunakan persamaan :

  n �Q =

  �

  � 3/4 H

  Untuk menghitung efisiensinya digunakan grafik hub efisiensi ( ) (Austin Hal. 63 ) �

  �

  3

  3 Q = 0,02777 / = 1,66662 /

  � ��� � ����� = 440,3 GPM

  2950 � 440,3

  = �

  � 3/4 180,455

  = 1257 rpm Dari tabel jenis impeller, maka jenis impeller yang digunakan adalah type radial.

  Maka = 73 �

  �

3.11 Daya Poros Pompa

  P p

  P =

  n p

  11,935

  =

  73 %

  = 16,349 KW

  Berdasarkan pertimbangan – pertimbangan yang telah dilakukan sebelumnya, maka spesifikasi yang akan direncanakan adalah sebagai berikut :

  3

  /jam

  • Kapasitas Pompa = 100 m
  • Head Pompa = 44 m
  • Putaran Pompa = 2950 rpm
  • Jenis Pompa = Sentrifugal satu tingkat
  • Putaran Spesifik Pompa = 1257 rpm
  • Efisiensi Pompa = 73%
  • Type Impeller = Radial • Putaran Motor/Frekwensi

  = 3000 rpm/ 50 Hz

BAB IV UKURAN –UKURAN UTAMA POMPA

4.1. Dimeter Poros Pompa (ds)

  Diameter poros pompa diperoleh dengan menghitung Momen Torsi (T) T = P/W

  Dimana; W = 2π n/60 = 2π 2950/60 = 308.76 m/det

  P = 16,349 = 16349 W =

  16349 308,76

  = 52,950 Nm Sehingga diameter poros pompa (ds) : ds = �T/0.2τ

  1ijin 3

  4.3. Sisi Masuk Impeller

  /det di = 0.15405 m

  3

  Dimana: Q = 0.02777 m

  2 /4

  Q πd i

  =

  Q Ai

  Vi =

  = 28,6 ÷ 33,6 Dh dibuat = 30 mm

  �

  Dh = (1.2 ÷ 1.4) ds Dh = (1.2 ÷ 1.4) 24

  4.2 Diameter Hub Impeller (Dh)

  = 23,65 mm = 24 mm

  3

  � 52950 0,2 x 20

  (pompa satu tingkat) =

  2

  = 20 N/mm

  1 ����

4.3.1. Kecepatan pada Sisi Isap (Vi)

  0.02777

  =

  2 /4 π x 0.15405

  = 1,493 m/det Untuk menentukan V maka lihat Gambar 2.14

3 Q = 0,02777 m /det

  n = 2950 rpm maka V = 3,1 m/det.

4.3.2. Diameter Mata Impeller (D )

  4 x 1,05 x Q

2 D = + Dh

  �

  π . V

3 Dimana: Q = 0.02777 m /det

  Dh = 30 mm = 0,03 m V = adalah kecepatan sisi masuk izin = 3,1 m/det Kebocoran pada aliran masuk diperkirakan 2%

  4 1.05 x 0.02777

  2

  = +0.03 �

  3,1 π

  = 0.11349 m = 113,49 mm

4.3.3. Diameter Sisi Masuk Impeller (D 1 )

  2

2 D + Dh

  1/2

  D

  1 = � �

  2

  2

  2 113,49 + 30

  1/2

  =

  � �

  2

  = 0,0830 m

4.3.4. Kecepatan Keliling Sisi Masuk Impeller (U 1 )

1 U =

  . n π . D

  1

  60 Dimana: D

1 = diameter sisi masuk impeller = 0.083 m

  n = 2950 rpm

  π x 0.083 x 2950

  =

  60

  = 12,813 m/det

  4.3.5. Kecepatan Sisi Masuk Impeller (Vr 1 )

  V r1 = ( 1.1 ÷ 1.3 ) V Dipilih V = 1.3 V

  r1

  Dimana: V = 3,1 m/det = diambil 4 m/det

  4.3.6. Sudut Sisi Masuk Impeler ( 1 )

  �

  Vr

  1 Tan 1 =

  �

  U

1 Dimana:V r1 = 4 m/det

  =

  E

  4.3.8. Diagram Kecepatan Sisi Masuk Impeler

  = 0.03 m = 30 mm

  0.02777 π x 0,083 x4 x 0.85

  =

  1 = 4 m/det

  Vr

  1 = 0.083 m

  = dibuat 0.85 D

  1

  1 = 0.8 – 0.9

  4

  /det (kebocoran diperkirakan 2%) E

  3

  dimana Q = 0.02777 m

  1

  1 . E

  1 = Q π D1 . Vr

  b

  4.3.7. Lebar Sudu Sisi Masuk (b 1 )

  = 17,33

  1 2,813

Gambar 4.1 Diagram Kecepatan Sisi Masuk Impeler Kecepatan Relatif Sisi masuk V

  1 = �U

  • Vr

  1

  2

  

1

  

2

  = �12,813

  

2

  2

  • 4

  = 13,42 m/det

4.4. Sisi Keluar Impeler

  D

  2 = 15 - 40

  60 Dimana D 2 = 0.212 m

  2 n

  2 = π . D

  U

  

2

)

  4.4.3. Kecepatan Keliling sisi Luar Impeler (U

  2 dibuat = 22

  �

  �

  2 = 1840 x ∅√H n

  2 )

  �

  4.4.2. Sudut Sisi Keluar (

  = 8,378 in = 0.212 m = 212 mm

  1840 x 1,0 �180,445 2950

  4.4.1. Diameter Luar Impeler

  ∅

  Dimana H = 55 m = 180,445 ft n = 2950 rpm dipilih

  : = 1.0 =

  π . 0.212 x 2950

  =

  60

  = 32,72 m/det (35 m/det < U

  2 < 65 m/det pada persamaan 2.31: bahan sudu adalah perunggu,logam-logam

  ringan dan baja tuang tebal 3 – 6 m

4.4.4. Lebar Sudu Sisi Keluar (b 2 )

  Q

  b =

  2 π . D2 . Vr

  2 �2

  3

  dimana Q = 0.02777 m /det �2 = 0.90 – 0.95 dibuat

  �2 = 0.9 Vr

  2 = Vr 1 – 15% Vr

  1

  = 4 - 15% . 4 = 3,4 m/det

  0.02777

  =

  3,4 x π x 0.212 x 0.9

  = 0.0136 m = 13,6 mm

2 Tan

  = 24,305 m/det

  = 17,34 m/det

  2

  2

  = �3,4

  1

  u2

  2

  2

  = �Vr

  1

  2

  V

  2

Gambar 4.2 Diagram Kecepatan Sisi Keluar Impeller

  3,4 Tan2

  = 32,72 –

  2

  β

  2 = U 2 - Vr

  Dari diagram kecepatan sisi keluar impeller diperoleh : Vu

  2 = 3,4 m/det

  Vr

  2 = 32,72 m/det

  U

  2 = 22

  Dari data perhitungan : �

  • V
  • 17,0135

  2

  2

  ( )

  2 = �Vr

  • V

  2 2 � − � �2

  2

  2

  = + (32,72 �3,4 − 24,305)

  = 9,075 m/det

1 Vu = Vu

  2 2 . η

  = 24,305 x 0.7 = 17,0135 m/det

4.5. Jumlah Sudu (z)

  • D +D

  β β

  2

  1

  2

  1 Z = 6,5 sin D -D

  2

  2

  1 Dimana D = 83 mm

  1 D 2 = 212 mm

  = 17,33 �

  1

  = 22 �

  2 2 17,3 12 + 83 3+22

  = 615 sin

  2

  2 12 - 83

  = 5 = 5 ( Jumlah sudu impeller ) t

  1 = D 1.

  π /z dimana D

  1 = 0.083 m

  z = 5 = 0.083

  . π/5 = 0.052 m

4.7. Tebal Sudu (s)

  Sesuai persamaan 2.13 tebal sudu (s) = 3 – 6 mm, dipilih (s) = 3 mm. tebal sudu (s) = 3 ) dan koefisien penyempitan

  1

  mm ini ditinjau terhadap lebar penyempitan pembagian sudu (τ sudu (T

  1 ) s

  T =

1 Sin

  β

  1

  3

  =

  sin 17,33

  = 10.073 mm = 0.010073 m

  t

  1 1 =

  τ

  1

  1

  • t τ

  0.05

  2

  =

  0.05 2-0.010073

  = 1.24 mm

  2 = 0.106 m

  2

  2 = 20

  �

  2

  =

  Vr

  2 sin β

  2

  =

  3,4 sin 2

  = 9,076 m/det �

  2

  =

  Rb

  2

  2 2(Rbcos β b

  a

  Untuk melukiskan kelengkungan impeller dibuat (lima) lingkaran konsentris mulai dari R

  1 sampai R 2 . Jadi diantara R 1 dan R 2 dibuat R a , R b dan R c dengan pembagian

  R

  1

  = 0,0415 m Ra = 0.0584 m Rb = 0.0742 m Rc = 0.090125 m R

  = 0,106 m �

  0,212

  Data : Vr

  1 sin β

  1 = 4 m/det

  R

  1 = � 1

  2

  = 0,083/2 = 0,0415 m �

  1

  = 17,33 �

  1

  =

  Vr

  1

  =

  =

  4 sin 17,

  33

  = 13,43 m/det ��

  2 = 3,4 m/det

  �

  2

  =

  D 2

  2

  • Ra
  • Racos β

  4.1 Pembagian Lingkaran Konsentris Impeller

  20 0,95548 0,95175 0,94787 0,94385

  4 0,05358 0,08554 0,08881

  0,0016 0,00209 0,00261 0,00311

  0,01473 0,014537

  7 0,014932 0,014747

  2 0,07033 0,08506 0,09959

  0,9396 0,04065 0,05558

  17,16 17,87 18,58 19,29

  Lingkaran Kosentris R R

  0,008122 0,011236

  6 0,0055056

  0,0018105 0,0034105

  0,090125 0,106

  2 0,0415 0,0584 0,0742

  1 a b c

  2 Β Cos β R Cos β Rb Cos βb – Ra Cos βa Rb 2 Ra 2 ρ

  0,107 a.

  Gambar Kelengkungan Impeller Radius Lidah (Tongue ) ( Rt ) Rt = ( 1,05 – 1,1 ) R

  2 Dimana R 2 = 0,106m

  = ( 1,05 – 1,1 ) 0,106 = 0,1113 - 0,1166

  Dipilih Rt = 0,1162 m

  4.10 t ) Sudut Antara Tongue Teoritis dan Tongue Aktual ( θ

  132 log Rt / R

  2

  t = θ

  Tan

  2 ∝

  dimana ; Rt = 0,1162 m R

  2 = 0,106 m Vr

  2 Tan =

  ∝

  2 I V u

  2 3,4255

  =

  42,052

  = 4,65

  132 log 1,096

  =

  tan 4,65

  = 1,13

  

KESIMPULAN

  Dari hasil perencanaan diperoleh kesimpulan sebagai berikut : 1.

  Jenis pompa yang digunakan untuk menaikkan air ke Barometrik Condenser adalah pompa sentrifugal satu tingkat

2. Data spesifikasi pompa rancangan

  3

  = 100 m /jam

  • Kapasitas Pompa = 44 m
  • Head Pompa = 2950 rpm
  • Putaran Pompa = Sentrifugal satu tingkat
  • Jenis Pompa = 1257 rpm
  • Putaran Spesifik Pompa = 73%
  • Efisiensi Pompa = Radial • Type Impeller = 3000 rpm/ 50 Hz • Putaran Motor/Frekwensi 3.

  Impeller = 30 mm

  • Diameter Hub Impeller (Dh)

  ) = 113,49 mm

  • Diameter Mata Impeller (D

  1 ) = 0,083 m

  • Diameter Sisi Masuk Impeller (D

  2 ) = 0,212 m

  • Diameter Sisi Keluar Impeller (D

  

1 ) = 30 mm

  • Lebar Sudu Sisi Masuk (b

  ) = 13,16 mm

  • Lebar Sudu Sisi Keluar (b

  2

  = 5 buah

  • Jumlah Sudu (Z)

DAFTAR PUSTAKA 1.

  Austin H Church , Pompa dan Blower Sentrifugal, Erlangga, Jakarta, 1993 2. Fritz Duetzel , Turbin Pompa dan Kompresor, Erlangga, Jakarta, 1990 3. Hicks & Edwards , Teknologi Pemakaian Pompa , Erlangga Jakarta 1996 4. Tahara, Haruo / Sularso , Pompa dan Kompresor , Pradnya Paramita, Jakarta, 1987 5. Karasik , Igor, Pump hand Book , Mc Gaw Hill Book Company, USA, 1976 6. Neowen, Ing A/ Anwir, BS, Pompa Jilid 1 , Bharata, Jakarta, 1994 7. Neowen, Ing A/ Anwir, BS, Pompa Jilid 2 , Bharata, Jakarta, 1994 8. Streeter, Victor L & Wylie, Benyamin/Prijono, Arko, Mekanika Fluida Jilid 1 , Erlangga,

  Jakarta, 1999

Dokumen baru

Dokumen yang terkait

Perancangan Pompa Sentrifugal dengan Kapasitas 100m3 /jam dan Head Pompa 44m untuk Suplai Air Barometrik Condenser
100
479
77
Perencanaan Pompa Sentrifugal untuk Memompakan Cairan Lateks dari Tangki Mobil ke Tangki Penampungan dengan Kapasitas 56 Ton/hari pada PT. Industi Karet Nusantara
12
122
122
Rancang Bangun Pompa Sentrifugal untuk Mensirkulasikan Air pada Instalasi Turbin Air dengan Daya : 2 KW dan Putaran : 500 rpm.
15
218
92
Perancangan Instalasi Pompa Sentrifugal Dan Analisa Numerik Menggunakan Program Komputer CFD FLUENT 6.1.22 Pada Pompa Sentrifugal Dengan Suction Gate Valve Open 100 %
14
74
132
Perancangan Instalasi Pompa Sentrifugal dan Analisa Numerik Menggunakan Perangkat Komputer CFD Fluent 6.1.22 Pada Pompa Sentrifugal Dengan Suction Gate Valve closed 50%
9
80
120
Perancangan Instalasi Pompa Sentrifugal dan Analisa Numerik Menggunakan Program Komputer CFD Fluent 6.1.22. Pada Pompa Sentrifugal Dengan Suction Gate Valve closed 25%
13
113
153
Instalasi Rancang Bangun Dan Pengujian Pompa Sentrifugal Sebagai Turbin Dengan Head (H) 5,18 M Dan Head (H) 9,29 M
8
65
121
Rancang Bangun Instalasi Pembangkit Listrik Piko Hidro Menggunakan Pompa Sentrifugal Dengan Total Head (H) 12 M Dan Kapasitas (Q) 1,25 M3/Menit Sebagai Turbin
7
104
98
Perancangan Instalasi Pompa Sentrifugal dan Analisa Numerik Menggunakan Program Komputer CFD Fluent 6.1.22 pada Pompa Sentrifugal Dengan Suction Gate Valve closed 75%
10
93
119
Analisa Performance Pompa Sentrifugal Terhadap Kapasitas Aliran
113
448
70
Perancangan Dan Pembuatan Rumah Pompa Sentrifugal Dengan Kapasitas 20 M3/ Jam Air Dengan Proses Pengecoran Menggunakan Cetakan Pasir
10
82
124
Kajian Eksperimental Susunan Pompa Secara Pararel Terhadap Karakteristik Vibrasi Pompa Sentrifugal Satu Tingkat
1
29
195
Perancangan Pompa Hidram Type Double Waste Valve Dengan Head Pompa 20 m
1
22
1
Optimasi Desain Impeller Pompa Sentrifugal Menggunakan Pendekatan CFD
1
1
6
Perancangan Pompa Sentrifugal dengan Kapasitas 100m3 /jam dan Head Pompa 44m untuk Suplai Air Barometrik Condenser
2
2
16
Show more